Dầm super-t có thể dài bao nhiêu mét năm 2024
|
Một phiến dầm bố trí 40 tao cáp thẳng, tự neo liên kết với BT dầm. Khối rỗng bên trong các phiến dầm được chia thành 4 ngăn, được ngăn cách bởi các vách đứng dày d=15cm. Chiều dày sườn dầm 10cm trọng lượng của một phiến dầm khoảng 65T. Dầm Super-T được chia làm 2 loại kết cấu là kết cấu loại Bvà loại C. Kết cấu loại C tại một đầu mút của dầm có các khấc để kê gối, kết cấu loại B cả 2 đầu mút của dầm đều khấc để kê gối. Gối cầu của dầm Super-T dùng gối cao su. Công nghệ này được áp dụng thi công tại các dự án: cầu Hùng Vương (Phú Yên); cầu Thủ Biên (Bình Dượng), cầu Xà Nô (Hậu Giang)... Xin chào cả nhà, Tôi là 1 ks cầu đường làm việc ở bang Victoria Úc. Super T suất phát từ bang nay và được giới thiệu vào VN năm 1997 qua dự án cầu Mỹ Thuận. Từ đó đến nay, công nghệ dầm super T tiến tục phát triển ở Úc cũng như ở VN. Trong forum này đã có một số chủ đề về Super T. Sau khi đọc, tôi thấy có rất nhiều điểm khác biệt trong cách làm cầu dầm SuperT ở Úc và ở VN hiện nay. Tuy nhiên đây chỉ là qua tìm hiểu trên forum này nên có nhiều điều không rõ lắm. Tôi liệt kê 1 vài điểm ở đây để chúng ta cùng bàn. Có 1 số từ kỹ thuật tôi viết tạm bằng tiếng Anh. Mọi người dịch hộ luôn. 1) VN: old super T section with varying web thickness Úc: web with constant thickness 2) VN: web thickness: 150mm Uc: web thickness: 100mm 3) VN: concrete strength: 40-50 MPa Uc: concrete strength: 50-60 MPa 4) VN: beams cast on site Uc: beams cast on site for big projects, cast in factory for smaller projects 5) VN: halving joints used quite frequently Uc: halving joints are not used frequently. 6) VN: insitu deck thickness? Uc: insitu deck thickness ~ 200mm 7) VN: end diaphragms required. Uc: end diaphragms not always required. 8) VN: strands stressed individually Uc: strands can be stressed all together. 9) VN: max height: 1750 mm Uc: max height: 1800 mm Còn rất nhiều điểm nữa nhung tôi ko rõ thực tế ở VN thế nào. Ví dụ: 1) how are the strands debonded at the beam ends: grease or tube 2) how the hooks for lifting are done... ... Có gì mọi người bàn thêm... Sept_man Có 78 câu trả lời!! Có thể bạn chưa biết: Top 100 mẫu thiết kế nhà Hải Phòng được xây nhiều nhất từ đầu năm đến nay! 2. Về chiều dày sườn dầm. Một số cầu ở Việt nam làm với chiều dày 80mm, 100mm. Nếu được 150mm thì theo quan điểm của tôi là hợp lý hơn. Bởi nếu căn cứ vào chiều dày lớp bê tông bảo vệ là 5cm thì với 100mm là không đủ. Cái này liên quan đến độ bền lâu dài. Ở Đức cũng có loại dầm này từ lâu, nhưng dầm bẹt hơn, họ gọi là dầm V (giống chữ V). Chiều dày của sườn dầm lớn hơn nhiều so với các con số trên. 7. Ở Đức việc dầm ngang đầu dầm chủ có thể có hoặc không có, ngay cả khi dùng dầm T. Bề dày bản mặt cầu tối thiểu là 20cm. hoangthienthu Nếu khía cạnh về khí hậu và tải trọng khai thác tương đối tương đồng, thì việc tìm hiểu sâu các nghiên cứu ứng dụng về công trình ở nước khác và sử dụng ở nước ta thì đó là điều tốt chứ. Khi kết cấu khác nhau và cách làm khác nhau thì phải xem cái nào đúng hơn, tốt hơn. Tôi thấy anh sept_man đặt vấn đề hay đấy chứ. Bạn tuanmidas có thể kể về những gì bạn hiểu về dầm Super-T. Tôi đang rất muốn biết thêm thông tin để học hỏi. thanhvu to tnlinh: Dong y la chieu day ban dam 100mm la mong. Tuy nhien thuc the cho thay dam super T khong co van de ve an mon cot thep. Theo toi, dam ngang cuoi dam chinh rat phuc tap va thuong la khong can thiet. Tru khi can dam ngang cho khe gian no. to: tuanmidas KHong hieu y tuan la gi. Topic nay le moi nguoi ban ban, trao doi kinh nghiem, tham gia y kien, tim hiem them thoi. Khong co ai hon ai. Cach lam o VN cung rat tot. Theo thay Trung thi o VN cac ks cung da lam chu duoc cong nghe. Vimcentcow hay quá các bác , tôi cũng rất muốn trao đổi về dầm super tee, minh thấy dự án đại lộ đông tây có loại căng sau đổ tại công trường cũng là một dạng mới của super tee, ai cần bản vẽ gi dó tôi úp lên cho. thietkelogo Dầm Super-T ở Việt nam thường được dùng làm cầu dẫn trong các công trình cầu lớn. Giải pháp liên tục mặt cầu bằng bản bê tông đổ tại chỗ (thay cho khe co giãn) cũng thường thấy đối với dầm này. Ở VN gọi tên là bản liên tục nhiệt, tên gọi có tính lịch sử và có một phần là bản chất chịu tải. Về chiều dài, dầm Super-T ở Vn thường là 38m đến 40m. Cá biệt có thể nhỉnh hơn chút với các con số lẻ. Phân tích tính kinh tế về chiều dài của loại dầm này thì tôi không có số liệu, vì nó còn liên quan đến cả kết cấu phần dưới nữa. Một vấn đề liên quan đến chiều dài dầm, tôi có chút băn khoăn khi tính toán. Đó là khi chiều dài nhịp lớn hơn, và ngoài ra còn thêm chiều dài của bản bê tông liên tục mặt cầu nữa (ít nhất là 2m), thì chiều dài nhịp lớn hơn 40m. Đối với một số tiêu chuẩn, với chiều dài này thì được áp với tải trọng xe nhiều hơn, ví dụ khi tính mỏi chẳng hạn. Và cái sự chênh nhau chỉ một vài mét đó ở phạm vi ranh giới rất khó quyết định, bởi nếu tính đúng theo qui trình thì bất lợi quá, mà nếu tính với giới hạn trước thì có thể lại an toàn quá. Về dầm ngang cuối dầm chính, có lẽ được dùng với mục đích tăng cường ổn định cho hệ dầm chủ ngay cả trong lúc thi công mặt cầu. Dầm ngang này ở Vn cũng thường sử dụng cả dự ứng lực để đảm bảo độ cứng ngang đầu dầm cũng như chịu được sự phân bố tải trọng bất lợi, vì với dầm Super-T, các dầm ngang giữa nhịp không được sử dụng. Với kích thước của dầm ngang thường làm là nhỏ, độ cứng chống xoắn của kết cấu bê tông cốt thép này nói chung cũng nhỏ (nhất là khi bị nứt), vai trò của dầm ngang trong khai thác không đáng kể lắm. Theo quan điểm của tôi, nếu thi công tốt, thì không cần dầm ngang đầu dầm chủ này (với dầm Super-T) cũng được. To sept_man: bác có thông tin nào về dầm này ở bên đó thì kể tiếp cho bà con biết với. To kingoga: bác cứ up lên rồi mọi người cùng bàn. Thanks bác trước. hoahuongduong O Uc ban lien tuc nhiet cung duoc dung. Thuong la co 1 lop debond o duoi ban. Vi the ban lien tuc nhiet tuong doi deo (flexible) va khong an huong den hoat dong cua dam. Dip dam super T la khoang cach giua cac goi dem dam (bearings). O Uc chieu dai dam superT thuong duoc dung tu 20-35m. Tai trong o day cao hon VN nhieu nen dam 40 thuong la khong duoc. Mot van de rat hay gap la cac vet nut o dau dam. Van de nay cung duoc thay Trung ban bac trong mot so bao cao cua thay. Khong biet o VN moi nguoi thuong lam gi de tranh cac vet nut nay? Mot van de nua la tinh toan do vong cua dam thuong khong duoc chinh xac. Dieu nay anh huong nhieu den cac cao do... O VN minh, moi nguoi co van de nay khong? Co gi anh tôi ban them... Robertol Hi Tất cả các vấn đề mà bạn sept_man vừa nêu thì cũng đều xuất hiện trong điều kiện thiết kế và thi công ở Việt Nam cả. Về vấn đề vết nứt đầu dầm có công trình thì bị có công trình không bị, chỗ bon tôi ( Viện KH&CN GTVT) thiết kế cầu Quảng Hải 1 với phần cầu dẫn dạng nhịp dầm SuperT khi thi công thì không gặp vấn đề này. Trong thiết kế vị trí khấc đầu dầm bọn tôi có cấu tạo thêm mấy thanh xiên phía trên khấc. Cũng nhiều công trình khác không bị vết nứt xiên này. Theo tôi nghĩ nếu cấp phối cốt liệu phù hợp và đảm bảo chất lượng thì chắc là không có vấn đề này, tuy nhiên đây là khu vực kết cấu nhạy cảm, nếu không có yêu cầu về mỹ quan thì không cần phải cấu tạo khấc. Còn về thiết kế độ vồng mà áp dụng công thức trong quy trình thì khó mà đúng được vì công thức trong quy trình áp dụng fixed elastic youngs modulus value trong khi trên thực tế giá trị này thay đổi từ khi bê tông bắt đầu ninh kết rồi còn từ biến co ngót nữa. Theo quan điểm của tôi, yêu cầu trong quy trình là cái cận để kiểm tra độ an toàn của kết cấu chứ không phải là công cụ để xác định chính xác sự làm việc của kết cấu. dolkihote tôi cũng tham gia một công trình sử dụng dầm super t, công trình này không yêu cầu thầm mỹ nên tôi không làm đầu khấc , nên đầu dầm chẳng nứt mà xử lý xà mũ cũng đơn giản hơn nhiều,đầu dầm giống như trên mố ấy. bê tông dầm 50Mpa có sử dụng liên tục nhiệt. tất nhiên nhìn ở dưới thì xấu tệ , Robertgomo co vai file dam cang sau do file nặng quá tôi chuyển qua pdf vậy. opera Về vấn đề độ vồng: Đúng là chẳng dễ dàng gì trong việc tính toán chính xác được độ vồng của cấu kiện như thực tế. Bởi ngay trong thực tế, cùng một bãi đúc, cùng một điều kiện thi công nhưng độ vồng đo được cũng có sự phân tán nhất định. Tính toán độ vồng thông qua mô đun đàn hồi tương đương như trong qui trình thì kết quả đương nhiên là chênh lệch nhiều. Có thể chênh đến hàng 100%. Nếu độ vồng này ảnh hưởng đến sự làm việc của kết cấu khác, ví dụ như bản liên tục mặt cầu, thì rõ ràng việc tính theo qui trình không thể xem là điều kiện biên thiên về an toàn được. Tôi đang làm một chương trình để tính cho cấu kiện bê tông cốt thép dạng thanh. Kết quả tính thử khá ấn tượng, tôi có so với kết quả đo thực tế cho dầm Super-T kéo trước dài 38m. Về cách tính, nôm na là phi tuyến vật liệu. Bác sept_man có thể cung cấp bản vẽ cấu tạo về dầm Super-T DUL trước ở Úc được không? Tôi cũng đang muốn khảo sát độ vồng của các dầm với chiều dài nhỏ hơn, như từ 20-35m thì hay quá. test0032 Về vấn đề cắt khấc đầu dầm: Theo cá nhân của tôi, việc cắt khấc đầu dầm không làm giảm đi tính mỹ quan của cầu khi cấu tạo trụ thích hợp. Chuyện khắc phục nứt ở VN đã làm chủ được rồi thì phải, nôm na là cho thêm nhiều thép xiên đầu dầm chịu cắt và điều chỉnh lại cấp phối bê tông. Về mặt chịu lực, thì có thể thấy rằng, dù gối cao su bản thép được sử dụng có độ cứng ngang là nhỏ (qui trình thường lấy trung bình là 1MP cho mô đun chịu cắt G của gối). Tuy nhiên, khi điều chỉnh cao độ gối từ vị trí đáy dầm (đối với dầm không cắt khấc) lên vị trí cao hơn (đối với dầm cắt khấc), thì hữu ý đã làm giảm ảnh hưởng của lực dọc lệch tâm lên dầm do gối gây ra (dưới tác dụng co giãn của nhiệt độ chẳng hạn). Đối với dầm, lực này nhỏ và không gây bất lợi gì đáng kể, nhưng đối với bản liên tục nhiệt thì nó lại là đáng kể, mà trong thiết kế bản liên tục nhiệt có khi chúng ta lại bỏ qua.. profillinkmuoihai12 không rõ tài liệu Mỹ của bác đề cập đến là gì nhỉ ? theo mình được biết cầu Mỹ Thuận có chiều dài liên tục nhiệt ngắn lắm khoảng 4 gi đó. nhịp đẫn cầu Cần Thơ và cao tốc LTDD đều có liên tục nhiệt là 4m cả kiwisoda google với từ khóa "the length of link slab 5%" sẽ nhận được nhiều kết quả về vấn đề này. ) levantrai Bởi kingoga chỉ cần tài liệu nào chỉ đến cái chiều dài kia. Vì có nhiều nên làm vậy và lựa chọn theo nhu cầu. Ví dụ, các bác có thể tìm thấy về phần tính động đất, về thiết kế, về kiểm tra mỏi,... cho cấu kiện này. Trước khi đưa ra gợi ý kia tôi đã thử làm rồi đấy chứ. PrikoliSsSSdda dưới đây là tổng hợp một dự án về dầm SUPER T ..mời các bác tham khảo ............ 5.3 Super Tee Beam Design 5.3.1 Grillage Analysis The girder self weight and the weight of the deck slab are carried by the girder acting as a simply supported beam spanning 36.1m between bearings. The bending moments were calculated using simple beam theory. The distribution of tertiary dead and live load bending moments has been analysed by a grillage analysis using the bridge deck analysis program ACES. Loadings comprised the tertiary dead loads due to kerbs, medians and AC surfacing as well as AASHTO and Vietnamese standard live load. Envelopes of maximum bending moment and shear force were determined for HL-93, H30 and XB80 loading considering each lane separately. The results were then combined with appropriate multiple presence factors to produce the worst effects for each girder. The maximum bending moments were produced by trucks in 3 lanes except XB80) with the maximum moments occurring in the second girder from the edge. In all cases the AASHTO truck and lane load was the most critical loading. A comparison of the maximum live load moment envelopes for AASHTO and Vietnamese loading for Girder No.2 is shown in the graph below: > > 5.3.2 Prestress Design (a) Prestress Losses Loss of prestress due to elastic shortening, shrinkage and creep has been calculated in accordance with AASHTO. Relaxation losses however have been determined in accordance with the AustRoads Bridge Design code as this takes into account the increased relaxation resulting from the high concrete temperatures (from heat of hydration) which occurs prior to transfer. The AASHTO formula for does not allow for the effects of temperature on relaxation. The design has been based on 15.2mm diameter Grade 270 low-relaxation strand initially stressed to 75% UTS. The following table summarises the calculated values for prestress losses: > Debonding of Strands In order to comply with the code requirements for tensile and compressive stresses at transfer, 25% of the strands have been debonded at the end of the girder. For the purposes of the calculations it has been assumed that the concrete strength at transfer will be 32 MPa for which AASHTO specifies an allowable maximum compressive stress of 19.2 MPa. The maximum permissible tensile stress at transfer is –3.3 MPa. The following graph shows the distribution of tensile and compressive stresses in the end zone of the girder. > It can be seen from the graph that the strand debonding is effective in controlling the stresses at transfer. The maximum bottom fibre stress was 16.8 MPa and the minimum tensile stress in the top fibre was –2.6 MPa. Both of these values are within the code limits. 5.3.3 Moment Capacity (a) Serviceability Moment Capacity The girders have been designed as partially prestressed members under full live load. The serviceability moment capacity has been based on a stress increment of 150MPa from decompression of the bottom flange. The capacity has been calculated using PPCOMP – a computer program specially developed for partial prestress design. Input to the program consists of a definition of the cross-section in terms of heights and widths, the location and areas of prestressed and non-prestressed reinforcement together with the working load prestress forces and an initial stress distribution compatible with the working load prestress. The program first calculates the applied moment required to reduce the concrete stress at the level of bottom layer of prestressing tendons to zero using un*****ed section properties. The steel strain increments are calculated for the decompression state and the moment is then increased, *****ing the concrete, until the specified stress increment is reached in the prestress. The program locates the centroid of the concrete compression zone and sums the moments of all tendon (and reinforcement) tensile forces to determine the working load capacity. For sections in which the concrete stress controls, the working load capacity is determined by limiting the maximum concrete stress to 0.45.fc. It can be seen in the graph below that, under the maximum working load, the stress increment in the strands is about 50 MPa. The 150 MPa stress increment limit is based on the recommendations of the AustRoads Bridge Design code. The capacity of the girders calculated in accordance with AASHTO be determined by the limiting concrete stress of 0.45. fc which occurs at about 200 MPa. > (b) Ultimate Moment Capacity The ultimate moment capacity has been calculated from first principles based on a *****ed section analysis. For any applied bending moment, the strains in the concrete and prestress can be calculated and from these the curvature can be determined. The calculations are repeated for increments of moment until yielding occurs in the prestress at which point the section is on the point of failure. The results are shown in the moment-curvature graph below: It can be seen from the above graph that the girders have significant reserve strength at ultimate load with the ultimate moment capacity exceeding the applied moment by approximately 40%. (b) Ultimate Moment Capacity The ultimate moment capacity has been calculated from first principles based on a *****ed section analysis. For any applied bending moment, the strains in the concrete and prestress can be calculated and from these the curvature can be determined. The calculations are repeated for increments of moment until yielding occurs in the prestress at which point the section is on the point of failure. The results are shown in the moment-curvature graph below: It can be seen from the above graph that the girders have significant reserve strength at ultimate load with the ultimate moment capacity exceeding the applied moment by approximately 40%. 5.3.4 Shear Capacity The shear capacity of the girders was checked and it was found that the design ULS shear force could be resisted by the reinforcement (16’s at 150) alone without any contribution from the concrete. The girders therefore have considerable reserve strength for shear. 5.3.5 Halving Joint Design The design of the halving joints has been based on the strut-tie method. Using the truss analogy, the shear forces are represented by a diagonal compressive strut, which intersects the prestress tendons near the tensile face of the girder. ‘Suspension’ reinforcement is required to carry the shear force to the top of the section so that it can be transferred to the bearings by a compression strut. The following sketch indicates the assumed pattern of compression struts and tensile tie forces in the end zone of the girder. > For a 45o strut angle the force in compression strut C1 is equal to the tie force T1. From simple statics T1 = Ru (ultimate bearing reaction). The ultimate tie force T1 was 1623 kN which compares with a factored capacity of 2430 kN. Because of the limited anchorage length available in the halving joint the horizontal reinforcement has been provided with plate anchorages at each end (as indicated in the sketch above). The tie force T2 = C1 = 1623 kNs. The vertical reinforcement in the end zone of the girder serves two functions. It provides the necessary ‘suspension’ reinforcement and also resists the spalling tensions arising from the dispersion of the prestress in the bottom flange. The total calculated force from spalling and shear was found to be 2100 kN. Vertical mats of reinforcement with a centroid located 150mm from the end face were provided to resist these forces. The assumption of a 45o angle for strut C1 is conservative, as live load shear forces will be applied on the composite section and the strut angle will be greater than 45o. AnthonyGape Tôi xin góp 1 bài biết để bà con tham khảo về dâm Super-T Có một vài thông tin nhận xét cá nhân qua kiểm tra các dầm của 3 dụ án SG-TL, Cầu RM, cầu CT, DL DT 1- Nói chung nếu có thể được thì nên tránh làm đầu khấc, thêm cốt xiên vào chỉ càng khó đổ BT và làm nứt đáy đầu dầm (ví dụ điển hình là cầu R ở Thanh Hóa) 2- Chất lượng phụ thuộc nhiều vào tay nghề của Nhà Thầu 3- Vết nứt có thể xuất hiện ngay lúc chế tạo hoặc lúc đã lao lên nhịp. Tuy nhiên chỉ ảnh hưởng đến mỹ quan và tuổi thọ, không ảnh hưởng đến khả năng chịu tải. Xử lý bằng quét keo epoxy lên là có thể chấp nhận được. 4- Dầm SPT kéo sau tuy có anh đã chê là tốn kém nhưng tôi đã kiểm tra kỹ ở DL DT thấy chất lượng tốt và đồng đều, tôi không rõ đắt rẻ thế nào. 5- Nên tăng bề dầy bản bụng lên 15 cm là hợp lý và thỏa mãn yêu cầu bề dày tầng BT bảo hộ cốt đai. opera Các bác có thể cho tôi biết trong 1 số trường hợp bố trí cáp DƯL ở phía trên cho dầm Super T để làm gì không? Tôi đang là sinh viên, đọc lơ mơ không hiểu lắm, xem 1 số tài liệu nhưng không nói rõ ràng. test1212 to tranduchai: 1) Cam on vi da correct minh. Minh khong biet cu the ve nhung thong so ma VN dang ap dung. Nhung thong so nay chu yeu la do doc mot so posts o day va 1 bao cao ma thay Trung da upload len thoi. Ban co the post len mot so thong tin ve cach lam dam Super-T o VN khong? 2) O Uc, cac ban bung da phan la 100mm. to phamtienduc: cap DUL o phia tren den han che cac vet nut o phia tren dau dam. O Uc dam super-T nao cung co cap DUL o phia tren. 2 cau hoi khac cho moi nguoi la: 1) O VN co dung cot thep thuong (non-prestressed steel) de tang kha nang chiu uon khong? Neu co, co truong hop nao vi dung thep thuong nen dam bi vo~ng xuong khong? 2) Kha nang chiu luc cat cua dam bi anh huong lon boi so luong thep undebonded gan dau dam. Cac thep nay can phai "anchored" vao phia sau cua tam dem (bearing). Co truong hop dieu nay rat kho thoa man. Co ai da gap phai van de nay chua? Sept_man profilmuoinam15 Các bác thiết kế nhiều dầm super T nhiều cho tôi hỏi; Trong quy trình giới hạn số lượng undebonded strand (tao cáp bọc) trong một mặt cắt. Nhưng theo quan sát các dầm SUPER T tại việt nam luôn có số lượng cáp bọc đầu dầm lớn hơn yêu cầu của quy trình. Còn nếu đáp ứng đúng yêu cầu chắc chắn đầu dầm sẽ bị nứt. Vậy khi thiết kế các kỹ sư sẽ giải thích sao khi thiết kế dầm chưa đáp ứng đầy đủ quy trình. Charlesquew Xin phép các bác cho tôi lôi cái này lên. Thông tin thêm với các bác: Vấn đề dầm super T cắt khấc khi thi công có vấn đề (bị nứt) xảy ra khá nhiều ở một số công trình của Việt Nam mặc dù có thể nó không ảnh hưởng đến khả năng chịu lực nhưng về mặt nào đó thi công dầm mà cứ bị nứt thì cũng đáng lo ngại rồi (không biết thế nào nhưng báo chí cứ làm ầm lên cái đã). Mặc dù có thể thiết kế đã tính toán rồi, dùng biện pháp gia cường khấc đầu dầm rồi, nhưng thực tế khi thi công và lao lắp nó vẫn cứ nứt. Có quan điểm cho rằng nên bỏ không làm khấc đầu dầm nữa để khắc phục vết nứt, về mặt mỹ quan có thể hơi xấu. Ở nước ngoài như bác nào đó nói trên diễn đàn này vẫn dùng dầm super T có cắt khấc có thể trình độ thi công, điều kiện khí hậu,... của nó ngon hơn minh chăng? Mời các bác tiếp tục trao đổi vấn đề này cho anh tôi được mở rộng tầm mắt nhé. jinchan cac bac cho tôi xin do an thiet ke cau dam super T voi tôi thank cac bac nhiu nhiu gmail emcuongvb19906* dutrieu ban ve do an dam super T voi may bac gmail cua tôi cuongvb19906* MaroldPl em chào thầy.chào các bạn.thầy và các bạn làm ơn cho tôi hỏi: 1. trong chế tạo dầm super T thì tính toán ván khuôn ngoài được tiến hành như thế nào ? 2. Việc tháo dỡ ván khuôn (để cẩu dầm ra ngoài bệ đúc )tiến hành như thế nào? Em cảm ơn thầy và các bạn rất nhiều ! thanhtinh Các anh có hình ảnh nứt đầu dầm up ảnh lên cho mọi người xem với. Có bản vẽ nào về bản liên tục nhiệt thì cũng up lên cho tôi tham khảo với. Diễn đàn còn nhiều thành viên trình độ không cao siêu như các anh nên các anh nên đưa lên những cái cụ thể, dễ hiểu chút chớ toàn nói lý thuyết ko thì chúng tôi thấy khó hiểu lắm. Cảm ơn các anh. tontai Chao cac ban, Toi moi vao dien dan thay cac ban thao luan rat hay. toi xin dong gop vai suy nghi cua rieng ca nhan toi (xin loi khong co dau tieng Viet): - Cac loai dam betong tien ap duc san la dam don cho tai trong ban than, chuyen thanh lien tuc cho tai trong dong (live loads) nho san betong duc tai cho (composite) + cot sat mat san tai phan tru cau. - Dam betong du ung luc truoc, sau do ung luc tai cho se tao thanh dam lien tuc, nang khau do dai them. Loai nay co the noi dam duc san (closure pour) - Dam hinh chu T thi re, nhung khong dep. - Lam dam mong (thin web), thi tiet kiem duoc nhieu vat lieu, nhung thi cong thi hoi kho (van chuyen, giang neo chong lai luc gio). - Tren the gioi co rat nhieu loai dam T khac nhau. Truoc day khoang 30 nam tro ve truoc o My cac tieu bang thuong dung loai dam T map (thick web) nhung bay gio chuen qua loai mong, giam trong luong ban than, vi the dam dai them, 55m cho dam cao 2,13m. -Xu ly nut o cuoi dam thi debond cables, tang cuong do betong (confinded concrete) bang lo xo sat, dat cuoi dam. - Cac so GTVT o cac tieu bang My (toi nghi cac noi khac tren the gioi cung vay) deu co cac web sites de ban copy cac ban ve chi tiet cac loai dam (standards). - Tat ca cac loai dam deu co uu khuyet diem khac nhau, tuy theo tinh hinh thi cong hien co. thanhthanh To nguyenleminh74: Có tôi, bác cho xem bản thông báo đó đi, để xem có gì hay không. Cảm ơn bác! thanhtinh 1- Dầm SPT có giá thành tổng thể ưu việt nên luôn luôn đươc xét duyệt trong các dự án lớn, ví dụ cầu dẫn vào cầu lớn, hoặc dự ác cao tốc (như khoảng 13 km cầu của Cao tốc Sài gon-Trung Lương). Vấn đề bàn nhiều là loại dầm SPT có cắt khấc đầu dầm thường có những vết nứt , có thể từ lúc chế tạo, có thể sau vài năm khai thác. Vết nứt bé thôi, không ảnh hưởng nhiều đến khả năng chịu lực nhưng làm xấu dầm và về lâu dài co thể ảnh hưởng tuổi thọ. Vì thế cứ phải băn khoăn. 2- Bộ GTVT mà cụ thể là Vụ KHCN đã chỉ đạo nhiều cuộc họp, cấp tiền cho Viện KHCN nghên cứu, thu thập ý kiến từ các phía: Tư vấn, Nhà thầu, Chuyên gia, Đại học,v.v...Vừa qua Bộ đã có Thông báo về vấn đề này. Văn bản này có giá trị pháp lý vì là của Bộ ban hành. 3- Tôi có may mắn được tham dự vài cuộc họp nên xin phép nhắc lại vài ý kiến của các bên đề xuất xử lý để tránh các vết nứt này, trên có sở kinh nghiệm sản xuất cụ thể của các đơn vị đã thảo luận ý kiến trong các cuộc họp. - tăng thêm chiều dài bọc ống nhựa đầu các cáp bên dưới , căn cứ bản tính cụ thể lại về chiều dài không dính bám và trên nguyên tắc làm sao cho hình bao vật liệu bám gần sát hợp lý với hình bao momen uốn của dầm. - thêm chiều dài ống bọc nhựa khoảng 20-30 cm cho 2 tao cáp phía trên - khoét rộng lỗ ở ván khuôn đáy đầu dầm, đặt vành bao bằng xốp , nơi dành cho thớt trên của gối cầu ở phần khấc đầu dầm. Mục đích là làm cho dầm có thể chuyển vị tự do hơn khi cắt cáp và dễ dàng hơn biến dạng tự do tách khỏi ván khuôn - thêm vài thanh cốt thép thường ở góc vuông trên mặt bằng tại vị trí chuyển tiếp từ chô có mặt cắt đặc sang mặt cắt hình lòng máng, chô đầu dầm. - cắt bớt thanh thép tăng cường đáy ván khuôn bản hẫng trên đoạn đầu dầm khoảng 40-50 cm để làm mềm ván khuôn bản đáy ở chỗ này , cũng là giúp cho dâm SPT dễ dang biến dạng sau khi cắt cáp. - bọc tấm PVC trên một đoạn khoảng 2 m đầu dầm, cũng để cho dầm SPT dễ biến dạng như đã nói trên. - bố trí hợp lý các thành cốt thép thường nằm ngang và chéo ỏa khu vực đầu khấc sao cho dễ đổ bê tông và cản sự hinh thanh vết nứt ở đây. - cải tiến cấp phối, nếu cần thì dùng đá nhỏ cỡ 0,5-1 cm trên đọan đặc của đầu dầm. cách làm này có khó khăn là cùng một dầm mà dùng 2 cấp phối cỡ đá nên ít được ủng hộ. - hoàn thiện các công tác đầm BT, bảo dưỡng, - hoàn thiện bản vẽ và bản tính để thống nhất trong phạm vi ngành vì loại dầm này quá phổ biến và nên có thiết kế định hình. Thật ra khi đi tham quan các cầu ở nước ngoài, ai cũng có thể thấy là cũng có gặp vết nứt nhỏ ở dầm dự ứng lực . Nếu chỗ nứt đó không phải là vuông góc với cáp DUL và nhỏ cỡ 0,1 mm thì người ta chỉ quét keo Epoxy lên bề mặt và nghiệm thu bình thường. hiepsitayto Năm ngoái, dự án bên tôi làm thiết kế cũng loằng ngoằng chuyện này, từ cắt khấc sang không cắt khấc rồi lại chuyển...cãi nhau chán chê. Bây giờ, Bộ đã ban hành văn bản thì hay quá. Thầy và bác nguyenleminh74 có thể up văn bản này cho các anh tôi được biết và ứng dụng. Em xin cảm ơn!! controlledpills Có bản quét rồi. Cám ơn đồng chí vợ>. kiwisoda ai co ban ve dam t nguoc thanhthanh em rat can ban ve dam t nguoc .anh chi co ai co cho tôi voi kukuca Mấy thầy, mấy anh cho tôi hỏi một chút. Tôi đang làm đố án tốt nghiệp ngành cầu, cụ thể là cầu dầm super T. Lúc tính toán cốt thép DUL cho dầm tại sao bố trí cốt thép DUL ở trên cánh dầm mà lúc tính toán lại không tính cốt thép ở cánh dầm vào chứ? mtv_0201 Nếu anh chị nào có bản vẽ bố trí cốt thép DUL dầm super T thì cho tôi xin vài bản để tham khảo với nhé! Cảm ơn trước! profilmuoibay17 Tôi cũng đang gặp vấn đề về khắc đầu dầm. Nếu khắc đầu dầm thì đảm bảo mỹ quan nhưng dễ bị nứt đầu dầm như các bạn đã bàn bạc ở trên. Tôi muốn hỏi thêm là nếu khắc đầu dầm thì sau này nếu tiến hành sữa chữa cầu mà cụ thể là thay gối thì dùng biện pháp và công nghệ gì để kích dầm. noithatap cho tôi hỏi một chút dầm super t dài 42 m thi chiều cao đầm lấy bao nhiêu là hợp lý nhất Robertplus Em chào thầy Trần Ngọc Linh, tôi đang làm đồ án tốt nghiệp có liên quan đến vấn đề mỏi của bản liên tục nhiệt của dầm Super T. Thầy có tài liệu nào liên quan cho tôi xin. Tôi cảm ơn thầy nhiều ạ. AlbertgeK e có 1 số chỗ ko hiểu về dầm supper T nên nhờ các a giải thích hộ cho > 1/tại sao chỗ ke đầu dầm nó lại lòi ra 1 phần như vậy ngoài lí do vì chỗ đó kê lên trụ thì còn lí do nào khác nữa ko??về chịu lực chẳng hạn > 2.1vòng tròn đỏ:cái phần chữ U lồi lên đó có tác dụng gì tại sao ở 2 dấm phía ngoài lại ko có nhưng ở giữa lại có? 2.2.vòng tròn xanh:tại sao lúc chế tạo người ta ko đổ bê tông liền chỗ đó cho kín mà phải chế tạo vát 2 bên như vậy? và một câu hỏi ngu ngu của e nữa là:tại sao gọi là dầm supper T??2 nghe nói là có 2 chữ T ghép lại nhưng e chưa hiểu e xin cảm ơn các a đã đọc topic của e! RobbertooWig vòng xanh thấy trời để thi công "dầm ngang" ở đầu dầm super T. vòng đỏ ở "xà mũ" là cái ụ neo. u neo thì do người thiết kế chỉ định nền có khoang có khoang ko Arthumters sao topic ế ấm vậy,vào giúp đỡ e đi các kỹ sư > sao mọi người trên kết cấu có vẻ hạn chế chia sẽ kiến thức thế nhỉ,VN sao phát triền đc > SpencerJalf mấy bác ai có mẫu tính toán tk bộ ván khuôn đúc dầm chữ T dul kéo trước 33m và bản vẽ hướng dẫn thi công cho tôi xin với thanhthanh Cho tôi hỏi về vấn đề thi công dầm SP T: - Độ sụt thi công như thế nào là hợp lý.( Nhiều dự án để độ sụt rất thấp 12+-2, đổ BT rất khó) - Đổ BT bằng phuơng pháp đổ lấn, Một số dầm nhấc ra có vết loang, vân vân rất lớn phân nửa thân dưới của dầm. Bạn nào biết chia sẻ kinh nghiệm cho tôi nhé. Thanks. ! RobbertooWig Tôi xin gửi 1 bài báo về Xử lý và Tránh các vết nứt đầu dầm SPT để bà con tham khảo hoahuongduong Xin Hình Ảnh những cây cầu trên thế giới sử dụng công nghệ dầm super-tee KennethOt Tôi đang nghiên cứu tính toán bản liên tục nhiệt (chọn chiều dài bản nối và chiều dài chuỗi hợp lý) cho hệ dầm Supertee. Tôi đang rất cần số liệu về chiều dài các loại dầm và mặt cắt ngang của từng loại dầm Supertee thường dùng ở VN (hoặc trên tuyến cao tốc Sài Gòn – Trung Lương thì quá tốt). P/S: có thêm file tính toán bản liên tục nhiệt của dầm Supertee thì tốt quá, tôi đang rất cần. Rất mong sự giúp đỡ từ mọi người! Email: [email protected] Skype: xuannguyenng 53caugiay em chào các anh ak,các anh cho tôi hỏi ngoài mục đích mỹ quan thì việc cắt khấc đầu dầm super T có tác dụng gì nữa ak? |
